曲軸是汽車發(fā)動(dòng)機(jī)最重要、最關(guān)鍵的零件,也是其核心運(yùn)動(dòng)部件。曲軸生產(chǎn)質(zhì)量的好壞直接影響發(fā)動(dòng)機(jī)的性能及壽命。巴西生產(chǎn)的發(fā)動(dòng)機(jī)曲軸在運(yùn)行很短時(shí)間后,發(fā)生斷裂。本文通過對(duì)斷裂曲軸進(jìn)行的宏觀、微觀和化學(xué)成份等方面的綜合分析,找出失效發(fā)動(dòng)機(jī)曲軸斷裂的主要原因,為以后曲軸質(zhì)量的改進(jìn)提高提供依據(jù)。
(1)化學(xué)成分分析
(2)宏觀分析
曲軸在第3連桿斷裂失效,而不是在更高負(fù)載的后部第6連桿。裂紋源的位置不在關(guān)鍵的感應(yīng)淬火圓角位置,而是在鍛造面上,因此,故障位置顯示斷裂的根本原因是曲軸的質(zhì)量問題,而不是由于發(fā)動(dòng)機(jī)過載斷裂。
裂紋由多條裂紋源引發(fā),且裂紋源均在4主軸頸凸臺(tái)上部的膀臂上,裂紋面檢查發(fā)現(xiàn)光滑的彎曲疲勞破壞,顯示一個(gè)非常大的疲勞裂紋增長。由此推斷認(rèn)為是發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)行很短時(shí)間后,裂紋迅速擴(kuò)展并最后斷裂。曲軸瞬斷區(qū)面積較小,可以判定曲軸在使用過程中受到外力作用并不大,這也說明不是由于發(fā)動(dòng)機(jī)過載引起斷裂。該曲軸第4主軸頸和第3連桿發(fā)生拉瓦現(xiàn)象,軸頸拉瓦劃痕較深,軸頸表面顏色較黑。主軸頸斷裂一側(cè)的凸臺(tái)有燒傷痕跡,但是沒有劃痕現(xiàn)象,其它軸頸較好,無拉瓦燒瓦等痕跡。圖5中用4%的硝酸酒精侵蝕后發(fā)現(xiàn),圓角位置淬火層輪廓良好,軸頸位置有明顯的二次淬火現(xiàn)象。
(3)淬火深度和淬火輪廓分析
第4主軸分解、取樣對(duì)淬火層進(jìn)行檢驗(yàn),取樣位置試樣淬火層輪廓形狀良好,圓角部位淬火層輪廓飽滿圓潤,軸頸部位淬火層有輕微的馬鞍形。試樣淬火層輪廓形狀良好,圓角淬火層輪廓圓潤飽滿,而軸頸部位明顯有兩次淬火的痕跡,即二次淬火。
依據(jù)GB/T5617-2005《鋼的感應(yīng)淬火或火焰淬火后有效硬化層深度的測定》檢測方法,對(duì)淬火層深度進(jìn)行梯度檢測,檢測結(jié)果見表2。從表2中可以看出,試樣圓角位置淬火層深度都滿足技術(shù)要求。
試樣軸頸位置淬火層深度為0mm,淬火層各個(gè)位置HRC硬度都低于49HRC。
試樣軸頸淬火層深度大于6mm,軸頸兩次淬火層重疊,且二次淬火層深度明顯大于一次淬火層。所以2#試樣軸頸淬火層深度檢測的是二次淬火層深度。
主軸淬火層深度
淬火層輪廓深度的檢測結(jié)果見表3。從表3中可以看出,圓角和軸頸淬火層輪廓深度都符合技術(shù)要求。
(4)微觀分析
對(duì)試樣軸頸淬火層進(jìn)行金相檢測,發(fā)現(xiàn)軸頸表面金相組織主要由粗大馬氏體、少量鐵素體組成,往里則依次出現(xiàn)索氏體、珠光體、鐵素體等組織,軸頸表面有輕微的脫碳現(xiàn)象,脫碳層最深大約有39μm。
產(chǎn)生這種組織的原因主要是軸頸與軸瓦之間缺少潤滑油,軸頸與軸瓦之間無法形成油膜,造成二者之間干摩擦。當(dāng)曲軸軸頸和連桿軸頸的油道或油孔堵塞,造成發(fā)動(dòng)機(jī)曲軸軸頸與軸瓦之間由于沒有油膜保護(hù)而出現(xiàn)嚴(yán)重干磨,接觸表面達(dá)到極限高溫,曲軸頸與軸瓦之間就相互咬死、燒結(jié),在軸頸表面發(fā)生二次淬火及高溫回火。當(dāng)軸頸表面層的瞬間溫度超過鋼的Ac1點(diǎn),軸頸表面就會(huì)出現(xiàn)二次淬火馬氏體,而在軸頸表層下由于溫度梯度大,時(shí)間短,只能形成高溫回火組織。脫碳是鋼材加熱時(shí)表面碳含量降低的現(xiàn)象。脫碳層的組織特征:脫碳層由于碳被氧化,反映在化學(xué)成分上其含碳量較正常組織低;反映在金相組織上其滲碳體(Fe3C)的數(shù)量較正常組織少;反映在力學(xué)性能上其強(qiáng)度或硬度較正常組織低。零件上不加工的部分(黑皮部分)脫碳層全部保留在零件上,這將使性能下降,疲勞強(qiáng)度降低,導(dǎo)致零件在使用中過早地發(fā)生疲勞損壞。
為驗(yàn)證疲勞強(qiáng)度,對(duì)失效曲軸鍛造曲柄輪廓良好的第1連桿和鍛造曲柄輪廓不好的第6連桿進(jìn)行彎曲疲勞試驗(yàn)。結(jié)果見表4。從表4中可看出,鍛造曲柄輪廓不好的第6連桿疲勞強(qiáng)度明顯比鍛造曲柄輪廓良好的第1連桿差。
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